简介：日前，华擎最新推出了高性价比产品——型号为P4i65PEM的主板，采用MircoATX架构蓝色的PCB板材设计；采用了Intel的865PE芯片组，800MHz的前端总线，共提供了3根PCI插槽、两根DDRSIMM内存插槽以及一个AGP4×／8×的显卡插槽，做工工整。售价为475元。

简介：内容摘要：高压真空断路器在化工企业生产中运用十分广泛，承担着诸多高负载生产设备电源的启停工作。在我公司110KV变电站故障统计中，ZN65型高压断路器的故障发生率占比非常大。这其中高压断路器跳闸失灵对生产的影响最大，在发生短路等恶劣故障时断路器拒跳会越级跳闸，上级开关跳闸造成变电站母线失压使事故扩大。所以这类故障在变电站运维工作中不可小觑，在处理时应根据不同的情况，要采取不同的措施。在正文中要从ZN65断路器传动机构故障、控制回路故障，这几个方面来分析总结ZN65断路器故障的处理方法。

简介：用SolidEdgev11参数化造型软件建立三维实体模型,以真正的空间概念和动态方式表示工程对象能形象直观地表达一个对象的三维实体与多幅二维视图之间的关系.而在工程制图课程的传统教学中,表达或理解这种关系往往是一个难点.文章将SolidEdge应用于工程制图教学中,从表达方式上达到一种突破.将SolidEdge与AutoCAD结合可提高绘图速度,对提高学生空间想像力和绘图能力起到积极作用.

简介：如何完成多模时序收敛，同时考虑多角优化MMMC（多模多角）是多数后端工具吸引人们注意的主题所在。从理论上来说，由于MMMC能减少迭代次数，可帮助节省大量优化工作；但从实践上来说，我们发现将其用于复杂设计时存在许多问题。第一个问题就是约束和库准备工作复杂。微捷码拥有自己的MMMC方法，这里我们只用合并约束方式来进行多模时序收敛。

简介：

简介：据《TheNavalArchitect》报道，德国KaeferIsoliertechnik公司最近在其子公司研制的Lolamat墙壁和天花板材料系统的基础上，开发出一款可按用户的尺寸要求定制的新型单元化舱室系统（MCS）。

简介：对于初一的学生来说要学好英语STARTER单元的教学尤为重要，所以在STARTER单元教学中，首先要注意培养他们的兴趣，其方法可将教学内容情景化，将静态知识动态化。其次，还要培养学生良好的听、说、读、写的学习习惯。最后，还要注重词汇的教学。

简介：摘要 :在对机械产品进行“功能运动动作”结构化分解的基础上 ,将影响元动作装配单元装配精度的误差源分为零部件的形状误差、位置误差、装配位置误差和运动误差等四类误差源。引入误差链接模型作为元动作装配单元误差关联关系的基本封装单元 ,构建结构化误差关联模型链接网络和链接矩阵 ,形象描述误差间的耦合嵌套关系。提出基于误差链接模型的装配误差传递路径求解方法 ,用老鼠迷宫算法搜索所有可能的误差传递路径，以装配精度最高作为判别依据 ,得到各误差分量的有效传递路径。以蜗杆转动元动作装配单元蜗杆轴线平行度误差有效传递路径为目标 ,对上述方法进行验证 ,结果表明该方法能够高效地搜索到所有误差传递路径 ,并快速获得有效传递路径。该方法的提出为整机装配过程质量预测与控制提供了理论依据。

简介：摘要：电力控制单元在电动汽车中起“心脏”作用，因此各个整车厂及电控单元零部件公司都在投入大量的人力物力进行研究。 随之而来的各个控制器散热的问题越来越受到人们的关注。以某 纯电动环卫车为研究对象，采用 CAE仿真分析对冷却水道进行流 -固共轭传热模拟分析，根据得出的水道系统的流体分布、流线图及压强云图，为后续液冷散热及水泵选取提供理论依据，进而设计出满足各个控制器在正常运行工况下的散热性能的冷却水道。 关键词：电动汽车、冷却水道、流体分析、散热分析、 CAE仿真 1 引言 新能源汽车以电能作为动力源，取代了传统的燃油，这不仅缓解了能源问题，更减轻了尾气排放带来的环境污染问题，发展前景广阔 [1]。新能源汽车电力控制单元通常采用水冷方式进行散热。水冷散热效果的好坏关键体现在水道设计是否合理上，水道的设计至关重要。 目前使用比较多的是并联式与串联式水道两种。并联式水道难以保证相邻水道冷却液的流速，进而导致电力控制单元内部的控制器散热不均匀。影响控制器的工作性能与寿命，不利于批量化、平台化发展 [2-3]。同时采用进出水口设计在冷却水道的同一端，避免了由于进出水口温差而产生的两端的温度梯度，散热比较均匀 [4]。 本文通过传热学和流体力学的理论研究，通过 CAE仿真设计出满足电力控制单元中各个控制器散热需求的冷却水道。 2 冷却水道基本设计要求与冷却原理 液冷板的散热 前提为 各控制器 基板 与 冷却液 之间存在温度差。温度差是热量的传递的前提条件， 其散热传递的方式为温度高的区域流到温度低区域 Error: Reference source not found 。 固定于液冷板的 控制器 基板地面 与 液冷板表面 的对流换热， 可由 热传导及物质传递 两种 方式 同步 进行。 若控制器的温度导入到其基板使基板的温度 比 冷却液的 温度高， 控制器的热量通过热传导到液冷板壁面的冷却液粒子，并通过冷却液流动传递出去实现散热；当被加热的冷却液粒子流动到低温区域使，再把热量传递给低温粒子。因此设计 冷却板 时，液冷板与冷却液的对流系数及冷却的流速两个因素需要着重考虑 Error: Reference source not found 。 液冷板 应具有良好的冷却效果， 液冷板 的设计要同时考虑散热能力与冷却水泵的冷却能力，具体设计要求如下： 为满足冷却液的流动速度，从而可以带走更多的热量，液冷板内部的散热水道的流阻要足够小。 液冷板的冷却 水道要尽可能 多，内部要设计多个散热筋，可以更多的带走控制器的热量 。 液冷板的上下腔体通过搅拌摩擦焊进行密封焊接，腔体表面的固定孔距离摩擦焊缝应该有 8mm以上，以保证加工螺纹孔时不会导致焊缝失效。 液冷板的加工采用压铸开模，因此内部的散热筋的厚度应该尽量小，最好不要超过 6mm，以及液冷板的其他位置厚度也要尽可能小。这样可以保证模具件在压铸时尽量没有气泡和缩孔，保证开模的成品率。 液冷板的冷却液进出水口采用外接水管与整车冷却系统连接。水管的接口位置需要进行防水设计，可以采用水管与进出水口螺纹连接和水管胶进行密封。也可以采用水管与进出水口过盈配合实现密封。 冷却水道体积流量的计算 模具的热量与自然对流散发到空气中的模具热量。辐射散发到空气中的模具热量及模具传给注射机热量的差值，即为用冷却水扩散的模具热量。假如模具内释放的热量全部由冷却水传导，即忽略其他传热因素，那么模具所需的冷却水体积流量可用下式计算： QV=m q/60 c( 1﹣ 2) 式中： QV—冷却水体积流量， m3/min m—单位时间内注射入模具内的材料质量， kg/h c—冷却水的比热容， J/(kg·K) —冷却水的密度， kg/m3 1—冷却水出口处温度，℃， 2—冷却水入口温度，℃ 3 水道系统流动性分析 3.1模型信息 表 1研究属性 研究属性 值 研究名称 热分析（ CFX ） 研究类型 流 - 固共轭传热 网格类型 六面体、四面体 实体名称 材料名称 密度（ kg/m3） 比热容（ kJ/kg*K） 热导率（ W/m*K） 水冷板 铸铝 ADC12 2740 0.965 96.2 富士 IGBT基板 Cu+Ni 6800 0.9 364 DC-DC基板 铝合金 AL6063 2689 0.9 201 IPM 基板 冷却液 Water 997 4.18 0.6069 表 2几何模型及材料属性 表 3 发热模块的耗散功率数据 实体名称 耗散功率 (W) 表面积（ m2） 热流密度 (W/m2) IGBT基板 (单块 ) 2040/3 0.00397404 171110.51 DC-DC基板 110 0.0450158916 2443.58 IPM 基板 (单块 ) 45 0.001303238 34529.38 3.2水道系统流动性分析 通过对水道系统进行 CAE仿真分析，得出水道系统的流体分布、流线图及压强云图，为后续液冷散热及水泵选取提供理论依据。 （一）建立水道结构模型，如图 1所示 图 1 水道模型 建立有限元网格模型，如图 2 所示 图 2 水道有限元网格模型 （三）仿真结果（水流量 Q=18L/min） 图 3 流线图 图 4 压强云图 （四）仿真结果分析 通过查看流线图及流动性可以发现： 1）该集成式电力控制单元的冷却水道系统内部水流速度分布不均，尤其在拐角处，存在一定的漩涡，增大流阻； 2）在电机控制器的 IGBT下方，水道深度和截面积过大，使得其下方水流流动缓慢，影响与壁面的换热，降低水道的散热能力； 3 ）如图 3中，流速曲线并未经过这些倒角位置，表明此处的水流速很慢，散热效果不好；凸出的一小段位置，这两个位置流线较少，流速也低，此处的水流的对流散热能力较差。 （五）水道优化策略 1）可以将水道的各部分截面积尽量设成一致的，从而会降低因局部截面积变化而产生的局部流阻； 2）根据对流散热原理可知，通过增大水流速度及散热面积，可提高散热能力；因而可适当降低 IGBT下方水道深度，同时增加散热筋的数量，可提高水道的散热能力； 3 ）针对上面结论，可以适当增大倒角，可使水流过渡更平滑，从而降低流阻；将并联水道的两个支路的开口均向右移动到凸出位置处，从而使水流能够均匀的流经这些地方，从而更好的对 IGBT进行散热，同样出口处的凸起也应去掉。 4 优化后的冷却水道的流 -固共轭传热分析 4.1模型简化 在对水冷板进行流 -固共轭传热分析前，可对其结构进行一定的简化处理，简化后的结构模型主要包括：水冷板、 IGBT基板、 DC-DC基板、 IPM基板以及内部流体结构如图 5至图 7所示。 图 5整体三维模型正面 图 6整体三维模型背面 图 7水道模型 4.2网格划分 采用四面体和六面体对模型进行网格划分，总网格数约 187.2万如图 8和图 9所示。 图 8整体网格 图 9水道网格 4.3载荷及边界条件的施加 根据 IGBT、 DC-DC、 IPM功率器件的耗热量及热耗分布，将耗散热量施加到其相应热流面上；设置 IGBT基板与水冷板接触热阻设置为 1.0e-5 K*m2/W （即 Rth(c-s)的值，由导热硅脂的热导率和填充厚度决定）；设置 DC-DC、 IPM基板与水冷板接触热阻设置为 3.82e-5 K*m2/W；外界环境温度设置为 65℃；流体域：设置入口流速为 1.31m/s（水流量为 20L/min，管内径 18mm），入口温度为 65℃；出口设置压力出口其值为 0Pa。 4.4散热分析结果 根据所建立的模型以及温度载荷和边界条件，最终模拟出水冷板结构体和流体的稳态温度场分布结果云图，如图 10至图 18所示。 （一）水冷板结构温度场分布云图 根据温度场分析结果可知，该水冷板最高温度约为 89.5℃，产生位置为 IGBT模块晶元区正下方基板偏入口位置；最低温度为 65℃，产生在入水口位置。 IGBT模块基板最高温度约为 89.5℃，最低温度约为 70.5℃； IPM模块基板最高温度约为 72℃，最低温度约为 69.6℃； DC-DC模块基板最高温度约为 68.5℃，最低温度约为 65.5℃。 图 10水冷板温度场分布云图（ 正面） 图 11 水冷板温度场分布云图（背面） 图 12 IGBT基板的温度场分布云图 图 13 IPM基板的温度场分布云图 图 14 DCDC基板的温度场分布云图 （二）水道系统内流体温度场分布、流速云图及压力云图 根据流体温度分析结果可知，冷却系统内部流体的最高温度约为 80.8℃，发生在与 IGBT基板接触的正上方偏入口区域；最低温度约为 65℃，发生在入水口位置；出口平均温度约为 66.13℃，相对入口温升约为 1.13℃。由流体在水道系统内流速和压力云图可知，整体流动性很好，进口平均压强 21119.8Pa，出口处平均压强 14.6527Pa。进出压损约为△ P=21105.1473Pa， 体积流量 Q=0.000333m3/s，故所得流阻约为△ P /Q=6.33*107 (N·s·m-5)，可以有效带走其上功率器件的耗散热量。 图 15 水道温度场分布云图（正面） 图 16 水道温度场分布云图（背面） 图 17水道压力分布云图 图 18 水道速度流线图 5 结论 电力控制单元的冷却水道的设计不仅需要考虑各个控制器的散热需求，还要考虑水道的压力损失及冷却液的流动速度。冷却水道的设计过程中，可通过增加水道的数量来减小水道的宽度，减小水道的截面积，进而获得较大的冷却液流速和水道的总长度，提高水道的散热能力。但在水道数量增加的同时，随着水道截面积的减小，水道的压力损失也会快速增加。在设计冷却水道的过程中，可以在满足压力损失和加工难度的前提下，尽可能多的增加水道的数量来提高整个冷却系统的散热能力。 参考文献 Wang S W， Zhang Y， Hu J M. Thermal analysis of water-cooled permanent magnet synchronous motor for electric vehicles [J]. Applied Mechanics and materials,2014,610; 129-135. 刘兆江 .采煤机用防爆型水冷电机设计 [D].哈尔滨：哈尔滨理工大学， 2009. 黄苏融，张琪，谢国栋，等 .直接夜冷和热屏蔽的三明治结构电机电枢：中国， 201010291003.7[P].2010-09-21. 王继强，王风翔，孔晓光 .高速永磁发电机的设计与电磁性能分析 [J].中国电机工程学报， 2008,28（ 20）； 108-110. 李伟力，丁树业。靳慧勇 .基于耦合场的大型同步发电机定子温度场的数值计算 [J].中国电机工程学报， 2005,25（ 131）： 129-134. 丁树业，葛云中，孙兆琼，等 .高海拔勇风力发电机流体场与温度场的计算分析 [J].中国电机工程学报， 2012,32（ 24）： 74-79.

简介：摘要：在当今的火电厂管理之中，为了实现业务效率的进一步提升，就需要将相应的管理技术以及当今的网络技术予以有效结合，有效控制火电机组运行的状况，这样才能让火电厂单元机组集控运行的作用得以充分发挥。本文对火电厂中的单元机组集控运行进行探讨。

简介：通过突出和强化单元模拟实训,让学生在亲身参与的全过程系统实践中,掌握广告策划的实际操作技能,从而提高课程的教学效果.

简介：摘 要：为了提高地铁列车逻辑控制电路的灵活性和智能化程度，设计了一种采用三取二控制策略的逻辑控制单元，在输入采集、逻辑计算和输出驱动三个环节分别采用三取二表决方法，且每组板卡采用独立供电，提高了LCU输出的准确性和容错性。将该LCU代替部分继电器应用于城轨地铁列车上，为地铁列车的安全运行提供保障。

简介：摘要：本文根据国内外对电力系统中电源规划问题已有研究进行初步分析，确定目标函数和边界约束条件，建立适当的数学模型进行分析，对于单阶段电源规划问题，我们采用线性规划与非线性规划的方法求解；对于多阶段规划问题，由于决策变量众多，建立电力系统运行模拟模型，再根据模拟退火粒子群算法求解规划问题。虽然不能找到最优解，但是能在较短的时间获得一组较优解。本论文针对问题进行单阶段电源规划，根据目标函数，确定不同的约束方程，利用线性整数规划与非线性整数规划进行求解。

简介：摘要：火力发电作为我国电网系统的的主要发电来源，为火电发电市场提供了很大的供需市场。而在火力发电市场上，由于政策要求的不明确和火力发电厂的不规范建造出现了一大批的高能耗高污染的小型火电厂，在人们对“蓝天白云”的呼声中环保部门开始对不符合国家标准的火电厂进行集中的整治，在大型的火电厂中通过推广单元机组集中控制的运行方式来减低整体的污染排放提高火电厂的能量转化效率。文章探究了火电厂中单元机组的集控运行，希望能更好的提升火电厂的技术方法。

简介：摘要：近年来，我国对电能的需求不断增加，火电厂建设越来越多。随着国内电力产业规模及技术能力的不断提升，高指标、大容量的火电机组变成了电厂的主力机组，因为电力产业体制改革力度的不断提升，厂网划分，竞争上网等战略部署的慢慢实行，对火电厂中机组的单元及集中控制运行需要已然迫切实施。本文就火电厂单元机组集控运行进行研究，以供参考。

简介：摘要：在相变蓄冷单元内增加环形翅片，对以水为蓄冷介质、导热油为传热介质的相变凝固过程进行了实验研究。分析了在不同传热介质温度以及不同流量下，翅片管蓄冷单元内部的温度响应。研究结果表明：通过对多工况下参数的分析结果表明，传热流体雷诺数应满足Re＞4000对蓄冷效果更好；传热流体温度越低，蓄冷速度越快。

简介：摘要：火电厂单元机组的集控运行是确保电力系统稳定供电的关键环节之一。在这一复杂的过程中，各种关键要点需要被深入分析和优化，以确保机组的安全性、效率和可靠性。本文旨在通过专业角度的分析，全面探讨这些关键要点，并提供有关故障检测、常见故障类型和故障检测方法的信息。同时，我们还将研究如何通过高效运行策略和调度算法优化来提高火电厂机组的性能，以满足电力市场需求和环保要求。

简介：化工单元操作实训是化工类专业的一门专业核心课程,是提高学生操作技能的必要环节;学生要掌握好化工单元操作技术必须掌握应用性理论知识,但目前中职学生整体理论知识薄弱.通过将微课引入化工单元操作实训,可以提高实训教学质量和学生实践能力及创新能力.

简介：摘要：发展光伏发电是目前碳达峰碳中和高效的绿色途径，在节能减排理念的指引之下，各相关部门一直致力于研究如何有效的对光伏电站总平面布置进行合理布置，力求最大程度的减少各类材料设备等工程量，缩小线路损耗，降低工程建设投资成本。

简介：摘要：随着时代的不断变化，城镇化的发展下对于电力的需求也越来越高，为了更好的保障变电站的正常工作，对其智能化的提升与改造也应有一定的重视。电力企业为了能够更好的保障电能的供应，为城镇居民提供正常的用电，维持电网的稳定程度，因此许多的电力企业也引进了新的智能电表等等进行升级改造。在当前的信息时代当中，智能化信息化一词已经逐渐融入了我们的生活，然而当前的变电站的智能化终端升级还有着一定的不足。未来更好的完善变电站的智能化信息化，跟上当前的发展潮流就需要不断地进行重视改善。本文根据实际的智能变电站现状进行分析研究，结合相应的文献书刊进行探讨。