简介：摘要：我国建筑行业最近几年发展非常迅速，改善我国民生的同时对于我国整体环境的破坏也是非常严重的。公共建筑的碳排放在整个生命周期中占社会碳排放比重较高。在国家“3060”双碳战略目标的背景下，运用能够明显地达到节能降碳作用的建筑智慧化手段，探讨如何将建筑智慧与建筑本体节能相融合，并提出未来建筑发展的方向。

简介：摘 要：碳达峰、碳中和背景下，企业车辆管理成为碳减排管控的重点。本文以国网甘肃省电力公司为研究对象，深入剖析车辆管理现存问题，通过优化车辆全寿命周期降碳策略、提升车辆安全高效管理水平、探究车辆保有模式以及车辆管理智能化迭代升级，整体提高公司车辆管理能力。

简介：摘要：低碳理念在城市园林景观设计中的应用充分考虑了现代城市发展因素。同时，根据城市工业经济分布特点进行相应的调整，在发展经济的同时不忘考虑低碳理念的践行情况，充分展现现代化城市居民走可持续发展道路的决，共同为建造人与自然和谐统一的现代城市生活环境付出努力。

简介：摘要：汽轮发电机定子冷却水汇水管正常情况下为一点接地，且对地电阻必须大于30kΩ。发电机在进行定子绕组绝缘电阻试验、耐压试验前，必须测试定子冷却水汇水管绝缘合格才能进行，可见汇水管绝缘测试是一项重要的基本工作。本文从发电机汇水管的结构，分析常见的汇水管绝缘故障，并根据实际案例，对汇水管绝缘低的原因与处理进行探讨分析。

简介：

简介：摘要：介绍一种额定电压26/35kV铜芯交联聚乙烯绝缘聚烯烃护套无卤低烟B1级阻燃电力电缆的研制，通过对电缆的结构设计、关键工艺控制点，性能要求的研究，实现B1级阻燃的要求。

简介：摘要：随着电缆行业不不断发展，为进一步满足降低公共场合火灾危害，提高人身、财产安全，在地铁、综合医院、图书馆、剧场、博物馆等人口密集的场所采用常规的阻燃电缆已经不能满足安全需求，国家强制性标准GB 31247-2014应运而生，该标准在前期阻燃耐火电缆的基础上，增加了热释放、产烟量、毒性、产烟速率、滴落物、火焰蔓延等综合指标。鉴于此，在结合国内外低烟无卤阻燃电缆发展的现状，设计一种B1级阻燃耐火低压电缆产品，并进行了试验验证。

简介：摘要：现如今，实现低碳环保已经成为发展的重要目标之一。作为能源消耗量巨大的行业，火力发电如何实现电力生产的低碳化和高效化是一项亟需解决的问题，而达成控制的自动化能够发挥更加优良的效果，能够在减少人工成本投入的同时，实现生产效率和节能减排效果的提升。本文首先分析了火力发电厂低碳电力生产高效率实现自动控制的重要意义，其次研究了火力发电厂低碳电力生产高效率实现自动控制的相关策略。

简介：摘要：火电厂300MW的汽轮机真空度低，一般是表现在实际运作过程中。由于需要经历加热、排气等多个系统调节，所以真空度难以达到额定满负荷出力的需求。这也是出现火电厂300MW汽轮机真空度偏低的具体原因。在现实中，对火电厂300MW汽轮机真空度产生影响的因素是多个方面的，基于此，本文将会重点对其中的原因展开讨论，并在此基础上提出了几点优化对策，以供参考。

简介：摘要：积极应对气候变化是我国推动构建人类命运共同体的重大历史担当，实现碳达峰、碳中和是党中央为应对全球气候问题作出的庄严承诺。 在实现碳达峰过程中，电力行业任务最重、责任最艰巨，也将承担主力军的作用，总体构建清洁低碳、安全高效的能源及电力体系。 文中以我国电力行业实现碳达峰作为研究对象，从不同角度对我国电力行业实现碳达峰的形势进行了分析，以及电力行业应对碳达峰的风险挑战，在此基础上分析了电力行业应对碳达峰的六方面宏观措施和建议。

简介：摘要: 汽轮机润滑油系统是保证汽轮机安全的重要系统，必须确保在任何时候都能向汽轮机提供可靠的润滑，防止重大事故的发生。润滑油系统取样安装应符合主机厂设计原则及二十五项反措的冗余原则，保护定值应满足机组实际运行需要，在保护正确动作的情况下，不会发生断油烧瓦等恶性事故的发生。润滑油系统取样管位置的正确性是确保润滑油系统各变送器、压力开关正确的前提，若由于取样管位置不对使得原有保护定值不能满足实际运行中保护的要求，可能发生汽轮机大轴断油烧瓦恶性事故的发生。本文针对某电厂润滑油系统取样存在的问题进行剖析，并提出了优化措施予以实施，取得了很好的效果，可供同类型电厂借鉴。 关键词:润滑油系统 取样管 位置 断油烧瓦 优化 1 前言 某厂600MW汽轮机为N600－16.67/538/538—1型、亚临界、中间再热、冲动式、单轴、三缸、四排汽凝汽式。润滑油系统由主机厂配套供货，润滑油系统采用主油泵-油涡轮供油方式。主油泵由汽轮机主轴直接驱动，其出口压力油驱动油涡轮投入工作。通过调整油涡轮上节流阀、旁路阀、溢流阀，维持主油泵出口压力在1.372Mpa以上，主油泵入口压力在0.098~0.147Mpa之间，润滑油压力在0.137~0.176Mpa之间，以上压力值为汽轮机13.7米平台1号轴承处取样。 2 润滑油系统保护取样管存在问题 根据汽轮机润滑油系统说明书，低油压跳机保护及联启直流油泵设计定值为0.069MPa，联启辅助油泵定值为0.115MPa，取样管均应从13.7米平台1号轴承进油管处取出。 在1号机调试之初，为了确保润滑油系统的准确性和可靠性，将低油压联锁及跳闸信号取样点设置在8号轴承进油管节流孔之前，确保满足保护要求,由于润滑油取样管位置处于系统的末端，导致润滑油压力无法满足润滑油保护定值，导致机组频繁跳闸。通过与主机厂沟通并取得其同意后，决定将润滑油系统的联锁压力开关及跳闸压力开关放置在6.9米，在润滑油系统的原有的保护定值上加0.056Mpa的高差修正，所以现在低油压跳机值和联启直流油泵保护定值为0.125Mpa，联启辅助油泵定值为0.171Mpa。由于1、3号机由贵州电建二公司安装，2、4号机由贵州电建一公司安装，4台机低油压联泵和低油压跳机信号母管取的位置不一样且比较杂乱，在进行低油压联锁试验过程中，发现现有取样管位置存在不符合设计要求的现象和不满足二十五项反措中关于主保护应采用的独立三冗余原则，即使定值均为调整后的定值，由于取样管位置错误造成了现有保护定值不满足设计要求，当发生润滑油压低时，即使各联锁保护能准确动作，同样可能造成机组断油烧瓦。 2.1 1～4号机低油压取样管及保护定值存在的差异 2.1.1 1号机润滑油压低联泵信号和跳闸信号管取至润滑油冷却器切换三通后，由一根取样管取出后分成两根接在低油压联泵信号母管和跳闸信号母管上，取样位置符合要求，但不满足二十五项反措中关于主保护三冗余独立取样的要求；低油压跳机定值为0.125Mpa，低油压联泵定值为0.171Mpa，低油压联启直流油泵（电气联锁、SCS联锁）为0.125Mpa，低油压跳机压力开关307、308、309和低油压联启辅助油泵变送器203取自低油压跳机信号母管上，低油压联启直流油泵压力开关303、304及低油压报警压力开关305（该信号送至DEH系统作显示报警用）、闭锁盘车投入压力开关306接在低油压联泵信号母管上，定值符合设计要求。但1号机主油泵出口压力低及入口压力低联启辅助油泵和启动油泵压力开关没有设置放油门，无法进行低油压联锁试验。 2.1.2 2号机润滑油系统低油压联泵信号管取自润滑油冷油器切换三通后，各压力开关布置同1号机，联启直流油泵定值为0.125Mpa，达到设计值要求；润滑油低油压跳闸信号管取自油涡轮出口即润滑油冷油器切换三通前，联启辅助油泵压力变送器和低油压跳机压力开关位于同一个信号母管上。由于切换三通及冷油器存在阻力在0.05MPa~0.07MPa左右，当润滑油压低至低油压跳机定值0.125Mpa时，实际上冷油器三通后的压力在0.05MPa~0.07Mpa左右，折算到13.7米时润滑压力在0~0.02Mpa，说明轴承已经断油，润滑油压力远远低于设计值0.069Mpa。由于润滑油压低联启辅助油泵与跳机压力开关接在统一信号管上，由于冷油器阻力的影响，造成现有联启辅助油泵定值过低，势必会加快断油速度。所以，即使在低油压跳机保护准确动作时，同样会造成断油烧瓦的发生。 2.1.3 3号机润滑油系统，低油压跳机信号管取自润滑油冷油器切换三通后，所以低油压跳机及联启辅助油泵定值符合设计要求，但不满足二十五项反措中关于主保护三冗余独立取样的要求；低油压联直流油泵信号管取自润滑油冷油器切换三通前即油涡轮出口，保护定值为0.125Mpa，由于切换三通及冷油器存在阻力0.05MPa~0.07MPa左右，现有定值比设计值偏低，不能及时的联启直流油泵。换言之，当大机润滑油压低至0.125MPa时，汽机跳闸，而此时润滑油冷油器切换三通前的润滑油压力应该在0.17~0.19MPa左右，还达不到直流油泵联启值，造成直流油泵联启滞后，当润滑油冷却器三通前压力降至0.125MPa时，经过冷油器在折算至13.7米，润滑油压基本为0，同样可能造成断油烧瓦的发生。同时，联启交流辅助油泵所用的信号点为从DEH系统传至DCS系统做显示的点，由于DEH系统与DCS系统是采用通信方式，非常不可靠，经常发生由于干扰导致信号畸变导致交流辅助油泵误联动，可靠性不高。 2.1.4 4号机润滑油系统存在问题与2号机润滑油系统相同。 3润滑油系统联锁保护定值存在的问题 由于润滑油低油压取样信号管位置更改，润滑油低油压联启辅助油泵、直流油泵以及低油压跳闸的定值经过高差修正，看似可以满足设计要求，即使在将润滑油低油压取样管的位置完全按照在冷油器切换三通后取样，符合原主机厂的设计要求，但在实际运行过程中，发生机组跳闸后，备用泵可靠联启过程中，在2s时间内，发生了2号机7、8号轴承被轻微擀瓦的情况，可见现有的定值不完全满足实际运行的需要； 4解决措施 对润滑油低油压取样系统进行重新设计，严格按照主机厂设计原则及二十五项反措关于主保护三冗余的相关要求重新设计，同时对现有润滑油定值进行优化后重新确定： 4.1对四台机组的取样系统进行核实，绘制当前的取样信号图； 4.2将四台机组联启辅助油泵、联启直流油泵、低油压跳闸的信号管全部从冷油器后取，解决冷油器阻力对定值的影响； 4.3润滑油低跳闸取样按照三冗余原则，从冷油器后取独立的三路作为压力开关的信号，符合二十五项反措的要求； 4.4对每一路联锁信号、跳闸信号管均设置在线试验的泄油阀，保证了低油压试验能正常开展； 4.5将四台机组联锁取样、低油压跳闸的信号布置完全一致，避免了系统不一致可能造成的误操作情况的发生； 4.6根据润滑油系统实际运行压力，同时实际开展交流辅助油泵跳闸润滑油压低保动作后联启直流油泵后润滑油压的复压时间，根据润滑油压下降峰值及恢复时间，对定值进行优化。通过试验，在交流辅助油泵停运直流油泵联启，整个油压变化过程在2s内完成，但2s足以造成汽轮机断油烧瓦。为了保证机组的安全，经专业组对润滑油保护定值重新进行讨论，在原定值的基础上增加0.06Mpa，则低油压联启辅助油泵定值由0.171 Mpa提升至0.231 Mpa，低油压跳闸与联启直流油泵定值由0.125 Mpa调整至0.185 Mpa。 4.7利用停机机会对润滑油系统取样管进行清查，防止出现误接、乱接或寄生回路的存在，消除潜在的风险。 5 结语 由于对标准、反措执行的不严谨和未对设计图纸进行充分理解吸收，造成了汽轮机主保护取样信号系统严重违反设计及二十五项反措的相关要求，为设备的安全运行带来较大的安全隐患，而且具有很大的隐蔽性，不容易被发现，除非已经演化为事故。对于新建机组或已建设投运的机组，应针对主保护的信号取样是否满足设计原则、是否满足二十五项反措中关于主保护的相关冗余原则，应开展详细的排查，并绘制详细测点布置图，对不满足要求的应尽快开展整改。同时应对相关保护定值进行分析研判，在可能的基础上开展验证试验，对不满足要求的定值应结合实际情况进行优化，在优化过程中应充分考虑保护定值设计的裕量，并与主机厂进行充分的沟通后予以实施，确保主机安全。 参 考 文 献 [1]润滑油系统说明书，东方汽轮机厂，2003 [2]盘南电厂运行规程，2012 作者简介： 闵昌发（1982-），男，工程师，主要从事火电机组运行、检修技术管理工作。 联系人地址：贵州省六盘水市盘县响水镇盘南发电厂 联系电话：13985935559 邮箱：77384361@qq.com

简介：摘要：立式水轮发电机组轴承甩油,首先要对整个装置和元件进行全方位的检测,准确的找到存在的安全隐患,提供修复方案,提高操作的稳定性。本文总结概括了立式水轮发电机组的维护保养方式,并对小型立式水轮机组轴承甩油成因和预防措施的基本要点做出了说明,为立式水轮机组的平稳运行提供参考意见,然而,在实际工作中仍然要求实际从业人员进一步的累积经验,并钻研更加有效的维护保养技能。

简介：摘要：碳达峰碳中和目标提出之后，对我国电力行业影响较为直接。电力行业在发展过程中，必须要改变传统的发展方式，朝着低碳的方向发展。既要降低火力发电的比重，同时也要增加生物质发电的数量，同时还要准备并应用风力发电技术和光伏发电技术，实现新能源技术的快速发展和应用，探索新的发电方式，形成新能源发电与火力发电相结合的方式，为电力行业的发展奠定良好的基础，保证电力行业在发电的方式和技术发展过程中能够总结经验形成技术优势，实现电力行业低碳发展的目标。