沈阳建筑大学土木工程学院辽宁沈阳110168
摘要:本文为了探究PHC管桩的抗震性能。利用有限元分析软件ABAQUS对5根PHC管桩进行有限元分析,得到了相应的滞回曲线、骨架曲线,同时研究了不同混凝土轴压力、预应力筋应力比、箍筋间距三种参数对其抗震性能的影响。结果为随着预应力钢筋应力比的增加,PHC管桩的耗能能力增强,随着轴压力和预应力筋应力比的增加,其侧向承载力增加,减少箍筋间距可以小幅度增加承载力。
关键词:PHC管桩;有限元分析;抗震;预应力筋应力比;轴压力;箍筋间距
预应力混凝土管桩具有单桩承载力高、质量可控制、价格便宜、施工速度快等优点,在我国工程建设中得到广泛的应用。黑正清治等研究了管桩内填芯对抗震性能的影响,结果表明填芯可以提高PHC管桩的延性,填芯的混凝土可以提高管桩的耗能能力,改善管桩的抗震性能。近些年国内一些研究机构对于PHC管桩有一定的研究,得到了一些有价值的研究成果。增配非预应力钢筋对常规PHC管桩承载性能的改善作用。杨志坚[1]通过对PHC管桩桩头与承台连接节点抗震破坏情况的试验研究,发现桩顶嵌入承台深度、锚固筋的直径和数量对截桩节点的延性、承载力有着较为显著的影响。
为了进一步探究PHC管桩的抗震性能,作者采用ABAQUS软件,通过建立5个试件进行有限元分析,分别对其滞回曲线、骨架曲线及刚度退化等因素展开对比分析,为以后的研究提供参考。
1.有限元模型分析
1.1试件设计
文章中共设计了5个PHC管桩试件,试件长度为5m,桩径为500mm,壁厚为200mm,混凝土强度为C80。
表1试件参数表
1.2材料本构模型
1.2.1混凝土的本构模型
本文采用强度为C80的混凝土,混凝土塑性计算时采用美国E.Hognestad建议的模型。该模型的特点是:上升段采用抛物线形,反映混凝土并非理想的弹塑性材料,下降段采用斜直线[2],这一模型的应力应变曲线如图2所示
上升段:(1)
下降段:(2)
式中:fc——峰值应力
ԑcu——峰值应力时的应变,取ԑcu=0.002
ԑ0——极限压应变,取ԑ0=0.0038
图1Hognested建议应力应变模型
1.2.2.钢材本构模型
钢筋的本构关系模型采用双直线的本构关系模型,强化模量取初始弹性的1%。
对于钢骨而言,在混凝土与钢筋骨架同时的影响下,防止了钢骨发生侧向失稳,钢骨周围的侧向力有一部分被混凝土分担,基于以上分析本论文中钢骨的本构关系采用了二次塑流模型[3]。
1.3部件单元选取及网格划分
钢骨采用四节点减缩积分格式的壳单元(S4R),混凝土采用八节点减缩积分格式的三维实体单元(C3D8R)[4],网格划分如图3所示。
图2模型网格划分
2.有限元分析结果
2.1滞回曲线
从所有试件中选取TG-01试件的滞回曲线如图5所示。
图3滞回曲线
从图3中可以看出,各滞回曲线的共同特点为:滞回环基本呈弓形,中部不同程度出现捏缩现象。加载初期,力和位移基本呈线性关系,滞回环包围的面积很小,试件的残余变形也很小,各试件均具有良好的变形恢复能力,基本处于弹性工作状态。混凝土开裂之后,随着加载循环次数的增加,试件的跨中挠度不断增大,而承载力也随之增加。在每一次加载过程中,加载曲线的斜率随荷载增大而减小。同一位移控制时,比较三次同向加载曲线,后次曲线的斜率比前次的逐渐减小,说明往复荷载作用引起构表现出了良好的滞回性能。
通过对比P01、P02与P03、P04、P05相比,前两个试件的滞回曲线更加饱满,耗能能力更强,说明预应力钢筋应力比越高,试件越耗能。
2.2骨架曲线
图4骨架曲线
通过图4可以看出,通过比较P01和P02可以看出,试件的轴压力越大,其侧向承载力越高。由P01和P03可以看出预应力钢筋应力比越大试件的侧向承载力越高,但是极限位移越低,降低了试件的变形能力。由P01和P04、P05可以看出试件的箍筋间距对于试件的影响较小,当箍筋间距增大时,试件的承载力有小幅度下滑,其他性能大致相同。
3.结论
通过对PHC管桩的有限元研究,得出了下列结论:
(1)PHC管桩的滞回性能良好,出现了捏塑现想,随着预应力钢筋应力比的增加,其耗能能力增强。
(2)从骨架曲线可以看出,增加PHC管桩的轴压力和预应力筋应力比可以增其侧向承载力,减少箍筋间距可以小幅度增加承载力。
参考文献(References):
[1]杨志坚,王文进等,往复荷载作用下预应力高强混凝土管桩延性分析[J].工程力学,2016.33(S1):第107-112页.
[2]李一凡,预应力高强混凝土管桩抗震性能试验及理论研究[D],2015,河北工业大学.
[3]齐晓光,预应力高强混凝土管桩抗震性能的试验及理论研究[D],2012,河北工业大学.
[4]陈艳风,预应力高强混凝土管桩—承台组合体试件节点抗震性能试验研究[D],2014,河北工业大学.